電子工学 では、電圧 または電流の ステップ関数 を記述する場合、立ち上がり時間とは、 信号 が指定された低い値から指定された高い値に変化するのにかかる時間です。 [ 1 ] これらの値は、特定の基準値に対する比率 [ 2 ] または同等にパーセンテージ [ 3 ] として表すことができます。アナログ電子工学 およびデジタル電子工学 では、これらのパーセンテージは、出力ステップ高さの10%と90%(または同等に0.1 と0.9 )であることが一般的です。 [ 4 ] ただし、他の値もよく使用されます。[ 5 ] 制御理論の応用では、Levine(1996 、p. 158)によると、立ち上がり時間は「 応答が 最終値の x%から y% まで 上昇するのに必要な時間」と定義され、減衰不足の 2次システムでは0%から100%の立ち上がり時間が一般的で、臨界減衰 では5%から95% 、過減衰 では10%から90%の立ち上がり時間が一般的です。[ 6 ]
同様に、立ち下がり時間 (パルス減衰時間 )t f tf パルス 振幅が、指定された値(通常はオーバーシュート やアンダーシュートを除いたピーク値の90%)から別の指定された値(通常はオーバーシュートやアンダーシュートを除いた最大値の10%)まで減少(下降)するのに要する時間です。下降時間制限を指定する際には、アンダーシュートや振動(リンギング やハンチングとも呼ばれる)の制限も併せて指定されることがあります。
Orwiler (1969 、p. 22) によると、「立ち上がり時間」という用語は、表示される負の変動が一般的に「立ち下がり時間」と呼ばれる場合でも、正または負の ステップ応答 のどちらにも適用される。[ 7 ]
概要 立ち上がり時間は、高速エレクトロニクス において極めて重要なアナログパラメータであり、回路が高速入力信号に応答する能力の尺度となる。[ 8 ] 回路、ジェネレータ、データ計測および伝送機器の立ち上がり時間を短縮するための多くの取り組みが行われてきた。これらの短縮は、より高速な電子デバイスの研究や、浮遊回路パラメータ(主に容量とインダクタンス)の低減技術に由来する傾向がある。高速 エレクトロニクス の領域外のアプリケーションでは、(達成可能な最先端技術と比較して)長い立ち上がり時間が望ましい場合がある。例えば、ライトの調光では、立ち上がり時間が長いほど電球の寿命が長くなるなどの利点がある。また、 アナログスイッチ によるデジタル信号によるアナログ信号の制御では、立ち上がり時間が長いほど容量性フィードスルーが小さくなり、制御対象のアナログ信号線への結合ノイズが小さくなる。
代替定義 立ち上がり時間の定義は、連邦規格1037C(1997年 、p. R-22)で規定されている定義と、 Levine(1996年 、p. 158) による若干の一般化定義以外にも、時折用いられます。[ 11 ] これらの代替定義は、考慮される基準レベルだけでなく、他の点でも規格とは異なります。例えば、ステップ関数応答の50%点を通る接線の交点にグラフ的に対応する時間間隔が用いられることがあります。[ 12 ] Elmore(1948年 、p. 57) [ 13 ] によって導入された別の定義は、統計学 と確率論 の概念を用いています。ステップ応答 V ( t ) を考えると、彼は遅延時間 tD を その1階微分 V′ ( t )の 1次モーメント として再定義しています。
t D = ∫ 0 + ∞ t V ′ ( t ) d t ∫ 0 + ∞ V ′ ( t ) d t 。 {\displaystyle t_{D}={\frac {\int _{0}^{+\infty }tV^{\prime }(t)\,\mathrm {d} t}{\int _{0}^{+\infty }V^{\prime }(t)\,\mathrm {d} t}}.} 最後に、彼は2次モーメントを用いて立ち上がり時間t rを定義する。
t r 2 = ∫ 0 + ∞ ( t − t D ) 2 V ′ ( t ) d t ∫ 0 + ∞ V ′ ( t ) d t ⟺ t r = ∫ 0 + ∞ ( t − t D ) 2 V ′ ( t ) d t ∫ 0 + ∞ V ′ ( t ) d t \left\leftarrow \quad t_{r}={\sqrt {\frac {\int _{0}^{+\infty }(t-t_{D})^{2}V^{\prime }(t)\,\mathrm {d} t}{\int _{0}^{+\infty }V^{\prime }(t)\,\mathrm {d} t}}\quad \Longleftrightarrow \quad t_{r}={\sqrt {\frac {\int _{0}^{+\infty }(t-t_{D})^{2}V^{\prime }(t)\,\mathrm {d} t}{\int _{0}^{+\infty }V^{\prime }(t)\,\mathrm {d} t}}}}
モデルシステムの立ち上がり時間
立ち上がり時間の計算の簡単な例 このセクションの目的は、いくつかの単純なシステムにおけるステップ応答の立ち上がり時間を計算することです。
ガウス応答システム システムがガウス 応答 を持つとは、そのシステムが以下の周波数応答によって特徴付けられる場合をいう。
| H ( ω ) | = e − ω 2 / σ 2 {\displaystyle |H(\omega )|=e^{-\omega ^{2}/\sigma ^{2}}} ここでσ > 0 は定数であり、[ 14 ] は高カットオフ周波数と次の関係で結び付けられます。
f H = σ 2 π 3 20 ln 10 ≅ 0.0935 σ 。 {\displaystyle f_{H}={\frac {\sigma }{2\pi }}{\sqrt {{\frac {3}{20}}\ln 10}}\cong 0.0935\sigma .} たとえこのような周波数応答が因果フィルタ では実現できないとしても、[ 15 ] その有用性は、1次ローパスフィルタ のカスケード接続の挙動が、カスケード接続段数が漸近 的に 無限大 に近づくにつれて、このシステムの挙動にますます近づくという事実にある。[ 16 ] 対応するインパルス応答は、示された 周波数応答 の逆フーリエ変換 を用いて計算できる。
F − 1 { H } ( t ) = h ( t ) = 1 2 π ∫ − ∞ + ∞ e − ω 2 / σ 2 e 私 ω t d ω = σ 2 π e − 1 4 σ 2 t 2 \displaystyle {\mathcal {F}}^{-1}\{H\}(t)=h(t)={\frac {1}{2\pi }}\int \limits _{-\infty }^{+\infty }{e^{-\omega ^{2}/\sigma ^{2}}e^{i\omega t}}\,d\omega ={\frac {\sigma }{2{\sqrt {\pi }}}}e^{-{\frac {1}{4}}\sigma ^{2}t^{2}}} ステップ応答 の定義を直接適用すると、
V ( t ) = V 0 H * h ( t ) = V 0 π ∫ − ∞ σ t / 2 e − τ 2 d τ = V 0 2 [ 1 + erf ( σ t 2 ) ] ⟺ V ( t ) V 0 = 1 2 [ 1 + erf ( σ t 2 ) ] 。 {\displaystyle V(t)=V_{0}{H*h}(t)={\frac {V_{0}}{\sqrt {\pi }}}\int \limits _{-\infty }^{\sigma t/2}e^{-\tau ^{2}}\,d\tau ={\frac {V_{0}}{2}}\left[1+\operatorname {erf} \left({\frac {\sigma t}{2}}\right)\right]\quad \Longleftrightarrow \quad {\frac {V(t)}{V_{0}}}={\frac {1}{2}}\left[1+\operatorname {erf} \left({\frac {\sigma t}{2}}\right)\right].} システムの10%から90%までの立ち上がり時間を求めるには、次の2つの式を時間について解く必要があります。
V ( t 1 ) V 0 = 0.1 = 1 2 [ 1 + erf ( σ t 1 2 ) ] V ( t 2 ) V 0 = 0.9 = 1 2 [ 1 + erf ( σ t 2 2 ) ] 、 {\displaystyle {\frac {V(t_{1})}{V_{0}}}=0.1={\frac {1}{2}}\left[1+\operatorname {erf} \left({\frac {\sigma t_{1}}{2}}\right)\right]\qquad {\frac {V(t_{2})}{V_{0}}}=0.9={\frac {1}{2}}\left[1+\operatorname {erf} \left({\frac {\sigma t_{2}}{2}}\right)\right],} 誤差関数 の既知の性質を利用すると、 t = − t 1 = t 2 の値が得られます。t r = t 2 − t 1 = 2 t なので、
t r = 4 σ erf − 1 ( 0.8 ) ≅ 0.3394 f H 、 {\displaystyle t_{r}={\frac {4}{\sigma }}\operatorname {erf} ^{-1}(0.8)\cong {\frac {0.3394}{f_{H}}},} そして最後に
t r ≅ 0.34 B W ⟺ B W ⋅ t r ≅ 0.34。 {\displaystyle t_{r}\cong {\frac {0.34}{BW}}\quad \Longleftrightarrow \quad BW\cdot t_{r}\cong 0.34.} [ 17 ]
1段低域通過RC回路 単純な1段ローパスRCネットワーク の場合、[ 18 ] 10%から90%までの立ち上がり時間はネットワーク時定数τ = RC に比例します。
t r ≅ 2.197 τ {\displaystyle t_{r}\cong 2.197\tau } 比例定数は、 振幅V0 の単位ステップ関数 入力信号に対するネットワークのステップ応答を知ることによって導き出すことができる。
V ( t ) = V 0 ( 1 − e − t τ ) {\displaystyle V(t)=V_{0}\left(1-e^{-{\frac {t}{\tau }}}\right)} 時間を求める
V ( t ) V 0 = ( 1 − e − t τ ) ⟺ V ( t ) V 0 − 1 = − e − t τ ⟺ 1 − V ( t ) V 0 = e − t τ 、 \displaystyle {\frac {V(t)}{V_{0}}}=\left(1-e^{-{\frac {t}{\tau }}}\right)\quad \Longleftrightarrow \quad {\frac {V(t)}{V_{0}}}-1=-e^{-{\frac {t}{\tau }}}\quad \Longleftrightarrow \quad 1-{\frac {V(t)}{V_{0}}}=e^{-{\frac {t}{\tau }}},} そして最後に、
ln ( 1 − V ( t ) V 0 ) = − t τ ⟺ t = − τ ln ( 1 − V ( t ) V 0 ) \displaystyle \ln \left(1-{\frac {V(t)}{V_{0}}}\right)=-{\frac {t}{\tau }}\quad \Longleftrightarrow \quad t=-\tau \;\ln \left(1-{\frac {V(t)}{V_{0}}}\right)} t 1 とt 2 は、
V ( t 1 ) V 0 = 0.1 V ( t 2 ) V 0 = 0.9 、 {\displaystyle {\frac {V(t_{1})}{V_{0}}}=0.1\qquad {\frac {V(t_{2})}{V_{0}}}=0.9,} これらの式を解くと、 t 1 とt 2 の解析的表現が得られます。
t 1 = − τ ln ( 1 − 0.1 ) = − τ ln ( 0.9 ) = − τ ln ( 9 10 ) = τ ln ( 10 9 ) = τ ( ln 10 − ln 9 ) {\displaystyle t_{1}=-\tau \;\ln \left(1-0.1\right)=-\tau \;\ln \left(0.9\right)=-\tau \;\ln \left({\frac {9}{10}}\right)=\tau \;\ln \left({\frac {10}{9}}\right)=\tau ({\ln 10}-{\ln 9})} t 2 = τ ln 10 {\displaystyle t_{2}=\tau \ln {10}} したがって、立ち上がり時間は時定数に比例します。[ 19 ]
t r = t 2 − t 1 = τ ⋅ ln 9 ≅ τ ⋅ 2.197 {\displaystyle t_{r}=t_{2}-t_{1}=\tau \cdot \ln 9\cong \tau \cdot 2.197} さて、
τ = R C = 1 2 π f H 、 {\displaystyle \tau =RC={\frac {1}{2\pi f_{H}}},} [ 20 ] それから
t r = 2 ln 3 2 π f H = ln 3 π f H ≅ 0.349 f H 、 {\displaystyle t_{r}={\frac {2\ln 3}{2\pi f_{H}}}={\frac {\ln 3}{\pi f_{H}}}\cong {\frac {0.349}{f_{H}}},} 高周波カットオフは帯域幅に等しいので、
t r ≅ 0.35 B W ⟺ B W ⋅ t r ≅ 0.35。 {\displaystyle t_{r}\cong {\frac {0.35}{BW}}\quad \Longleftrightarrow \quad BW\cdot t_{r}\cong 0.35.} [ 17 ] 最後に、20%から80%までの立ち上がり時間を考慮すると、t rは 次のようになることに注意してください。
t r = τ ⋅ ln 8 2 = ( 2 ln 2 ) τ ≅ 1.386 τ ⟺ t r = ln 2 π B W ≅ 0.22 B W {\displaystyle t_{r}=\tau \cdot \ln {\frac {8}{2}}=(2\ln 2)\tau \cong 1.386\tau \quad \Longleftrightarrow \quad t_{r}={\frac {\ln 2}{\pi BW}}\cong {\frac {0.22}{BW}}}
1段ローパスLRネットワーク 単純な1段ローパスRLネットワークであっても、10%から90%までの立ち上がり時間はネットワークの時定数τ = L ⁄ R に比例します。この主張の正式な証明は、前のセクションで示したとおりに行われます。立ち上がり時間の最終的な式の違いは、2つの異なる回路の時定数τ の式の違いによるものであり、この場合、次の結果が得られます。
t r = τ ⋅ ln 9 = L R ⋅ ln 9 ≅ L R ⋅ 2.197 {\displaystyle t_{r}=\tau \cdot \ln 9={\frac {L}{R}}\cdot \ln 9\cong {\frac {L}{R}}\cdot 2.197}
減衰二次システムの立ち上がり時間 Levine (1996 、p. 158) によると、制御理論で使用される減衰不足システムの場合、立ち上がり時間は一般的に波形が最終値の 0% から 100% に達するまでの時間として定義されます。[ 6 ] したがって、減衰不足の 2 次システムの 0 から 100% までの立ち上がり時間は、次の形式になります。[ 21 ]
t r ⋅ ω 0 = 1 1 − ζ 2 [ π − タン − 1 ( 1 − ζ 2 ζ ) ] {\displaystyle t_{r}\cdot \omega _{0}={\frac {1}{\sqrt {1-\zeta ^{2}}}}\left[\pi -\tan ^{-1}\left({\frac {\sqrt {1-\zeta ^{2}}}{\zeta }}\right)\right]} 2次システム(ステップ応答 、零点なし)の正規化立ち上がり時間の2次 近似式は 次のとおりです。
t r ⋅ ω 0 = 2.230 ζ 2 − 0.078 ζ + 1.12 {\displaystyle t_{r}\cdot \omega _{0}=2.230\zeta ^{2}-0.078\zeta +1.12} ここで、 ζ は減衰比 、ω₀ はネットワークの固有振動数 である。
参考文献 Cherry, EM ; Hooper, DE (1968)、『増幅デバイスと低域通過増幅器設計』 、ニューヨーク–ロンドン–シドニー :John Wiley & Sons 、pp. xxxii+1036 。Elmore, William C. (1948年1月)、「広帯域増幅器に特に着目した減衰線形ネットワークの過渡応答」、Journal of Applied Physics 、19 (1): 55–63 、Bibcode : 1948JAP....19...55E、doi : 10.1063/1.1697872 。レヴィン、ウィリアム・S. (1996) 『制御ハンドブック 』ボカラトン、フロリダ州 :CRCプレス 、pp. xvi+1548、ISBN 0-8493-8570-9 。Levine, William S. (2011) [1996], 『制御ハンドブック:制御システムの基礎』 (第2 版)、フロリダ州ボカラトン :CRC Press 、pp. xx+766、ISBN 978-1-4200-7362-1 。ミルマン、ジェイコブ、タウブ、ハーバート(1965)、『パルス、デジタル、スイッチング波形』 、ニューヨーク– セントルイス– サンフランシスコ –トロント –ロンドン – シドニー: マグロウヒル、 xiv+958頁 。国家通信システム技術標準部 (1997年3月1日)、連邦規格1037C。電気通信:電気通信用語集 、FSC TELE、第FED-STD-1037巻、ワシントン:一般調達局情報技術サービス、 488 ページ 。Nise, Norman S. (2011), Control Systems Engineering (第6 版), New York: John Wiley & Sons , pp. xviii+928, ISBN 978-0470-91769-5 2017年12月9日にオリジナルからアーカイブされ、 2015年11月22日に 取得されました。 。緒方勝彦(2010)[1970]『現代制御工学 (第5 版)』ニュージャージー州エングルウッド・クリフス :プレンティス・ホール 、 x+894頁、ISBN 978-0-13-615673-4 。Orwiler, Bob (1969年12月)、「垂直増幅回路 (PDF)」 、Circuit Concepts、vol. 062-1145-00 (第1 版)、オレゴン州ビーバートン :Tektronix 、p. 461 。ペティット、ジョセフ・メイヨー ;マクウォーター、マルコム・マイヤーズ(1961)、『電子増幅回路:理論と設計』 、マグロウヒル電気電子シリーズ、ニューヨーク・トロント・ロンドン:マグロウヒル 、 xiii+325ページ 。Valley, George E. Jr.; Wallman, Henry (1948)、「第2章§2および第7章§1~7」、真空管増幅器 、MIT放射線研究所シリーズ、第 18巻、ニューヨーク :McGraw-Hill 、pp. xvii+743 。Wallman, Henry (1950)、「過渡応答と確率の中心極限定理」、Taub, AH (編)、電磁気理論(マサチューセッツ工科大学、1948年7月29日~31日) 、応用数学シンポジウム議事録 、第 2巻、プロビデンス :アメリカ数学会 、 91ページ、 MR 0034250、Zbl 0035.08102 。 この記事は、連邦規格1037C( 一般調達局) からのパブリックドメイン資料を組み込んでいます 。 2022年1月22日に オリジナル からアーカイブされました 。 ( MIL-STD-188 に準拠)