ボルト接合

ボルト接合は、建築や機械設計において最も一般的な要素の 1 つです。ボルト接合は、他の部品を捕捉して結合する雄ねじファスナー(ボルトなど) で構成され、対応する雌ねじで固定されます。ボルト接合の設計には、主に張力接合とせん断接合の 2 種類があります。

ねじ継手部品の選択は複雑なプロセスです。温度、腐食、振動、疲労、初期予圧など、多くの要因を慎重に考慮する必要があります。^[1]

テンションジョイントには、非プリロードタイプとプリロードタイプの2種類があります。^[2]

これらのジョイントは正確な予荷重で締め付けられておらず、張力は主に高い締め付け力を生成せずに部品をまとめるために使用されます。適用される引張荷重により、ジョイントが分離する可能性があります。このタイプのジョイントは、引張荷重の変動が頻繁に発生する場所では使用しないでください。^[2]

これらのジョイントでは、ボルトが締め付けられて特定の予荷重が加えられ、ボルトに引張力が発生し、クランプされた部品に同等の圧縮力が発生します。これにより、適用される引張荷重がボルトとクランプされた部品の間で分散され (理論セクションを参照)、次のような利点があります。

• 周期的な引張荷重の場合、ボルトは荷重の全振幅を受けないため、疲労寿命が長くなります。材料に耐久限界がある場合は、締結具の寿命は無限に延びる可能性があります。^[3]
• ボルトは緩みの原因となる相対的な動きがなく、しっかりと固定されるため、追加のロック機構が不要になる可能性があります。

分離を防ぐために、ジョイントは、常にプリロードが外部引張荷重を超えるように設計する必要があります。外部引張荷重がプリロードを超えると、ジョイントが分離し、コンポーネント間の相対的な動き、ボルトの緩み、ジョイントへの負荷の増加が発生する可能性があります。

予荷重をかけた引張ジョイントと滑り止めせん断ジョイントの両方において、ボルトにある程度の予荷重と、その結果として締め付けられた部品に生じる圧縮は、ジョイントの完全性にとって不可欠です。予荷重の目標は、さまざまな方法で達成できます。ボルトに測定されたトルクを適用する、ボルトの伸びを測定する、ボルトを加熱して膨張させてからナットを締める、ボルトを降伏点までトルクをかける、超音波テストを行う、またはねじ付き部品の特定の角度の相対回転を適用するなどです。各方法には、それに関連するさまざまな不確実性があり、その中には非常に大きなものもあります。^[4]

せん断接合部には、滑り止め型と支持型の2種類がある。^[2]

これらのジョイントでは、ボルトが指定された予荷重まで締め付けられます。この予荷重により、締め付けられた部品間に摩擦が生じ、せん断荷重がボルトによって直接伝達されるのではなく、摩擦を介してジョイント面を介して伝達されます。締め付けられた部品間の相対運動が防止され、疲労亀裂の発生につながるフレッティング摩耗が防止されます。これらのジョイントにかかる引張荷重は通常、二次的な影響を及ぼしますが、有効な予荷重は減少します。

ボルトと接続部品の相対的な剛性は、予荷重をかけた張力ジョイントと比較して、スリップ臨界ジョイントの予荷重を計算する際にそれほど重要ではありません (理論セクションを参照)。予荷重を適用する方法については、予荷重をかけた張力ジョイントのセクションで説明します。

これらのジョイントは正確な予荷重で締め付けられておらず、張力は主に、高い締め付け力を生成せずに部品をまとめるために使用されます。 このタイプのジョイントでは、せん断荷重は、ボルトと接続部品のボルト穴の壁との間のベアリング接触を通じて伝達されます。 せん断荷重が適用されると、接続部品が移動し、ボルトシャンクが穴の壁と接触して、部品からボルトに荷重が伝達されます。 これにより、接続部品の接合部でボルトにせん断応力が生じ、ボルトはせん断強度によってこれに抵抗します。 ベアリングタイプのジョイントは、この直接接触に依存しているため、高荷重または繰り返し荷重下でボルト穴が摩耗したり変形したりしやすく、時間の経過とともにボルトの疲労や穴の伸びにつながる可能性があります。 これらのジョイントに加えられる引張荷重は通常、二次的な影響がありますが、ボルトの利用可能なせん断強度を低下させる可能性があります。

クレビスリンケージは、ロック機構（ロックワッシャー、ねじ接着剤、ロックナットなど）に依存しており、ベアリングタイプのせん断ジョイントです。

通常、ボルトは、ボルト ヘッドまたはナットにトルクをかけることで張力をかけられます (予荷重をかけられます)。トルクをかけると、ボルトがねじ山を「登り」、ボルトが張力をかけられ、ボルトで固定されているコンポーネントが同等に圧縮されます。ボルトに発生する予荷重は、トルクをかけることで発生し、ボルトの直径、ねじ山の形状、ねじ山内およびトルクをかけるボルト ヘッドまたはナットの下の摩擦係数の関数です。ボルトで締め付けられるコンポーネントの剛性は、トルクによって発生する予荷重とは関係ありません。ただし、ボルトと締め付けられるジョイント コンポーネントの相対的な剛性によって、ボルトが受ける外部張力負荷の割合が決まり、それによってジョイントの分離を防ぐために必要な予荷重が決まり、それによって張力負荷が繰り返し適用されるときにボルトが受ける応力の範囲が減ります。これにより、繰り返し張力負荷を受けるボルトの耐久性が決まります。十分なジョイント プリロードを維持すると、ジョイント コンポーネントの相対的な滑りも防止され、フレッティング摩耗が発生して、それらの部品の疲労破損につながる可能性があります。

締め付け荷重は、ファスナーの予荷重とも呼ばれ、トルクが加えられると生成され、一般的にファスナーの耐力のかなりの割合を占める引張予荷重を発生させます。ファスナーは、とりわけその強度を定義するさまざまな規格に従って製造されます。トルク チャートは、特性クラス(製造と適合の精度) とグレード(引張強度) に基づいて、特定のファスナーに必要なトルクを指定するために使用できます。

ファスナーを締め付けると、ボルトに張力予荷重が発生し、クランプされた部分には同等の圧縮予荷重が発生します。このシステムは、クランプされた部分が圧縮ひずみ、ボルトが引張ひずみを受けるスプリングのようなアセンブリとしてモデル化できます。外部引張荷重が適用されると、クランプされた部分の圧縮ひずみが減少し、ボルトの引張ひずみが増加します。ボルトとクランプされた部分が支える荷重は、両方とも同じ誘導ひずみを受けるため、それぞれの剛性に比例します。その結果、外部荷重はボルトだけで支えられるのではなく、ジョイント全体で分担されます。適切に設計されたジョイントでは、適用される引張荷重の約 10 ～ 20% がボルトによって支えられ、大部分はクランプされた部分を介して伝達されます。クランプされた部分はボルトよりもはるかに硬いためです。ボルトに伝達される荷重の割合がこのように減少することは、繰り返し荷重がかかる用途では重要です。ボルトはねじ山に応力が集中するため疲労強度が低いためです。^[5]

アプリケーションによっては、ジョイントは、最終的にはファスナーが高価なコンポーネントよりも先に故障するように設計されています。この場合、既存のファスナーをより強度の高いファスナーに交換すると、機器が損傷する可能性があります。したがって、一般的には、古いファスナーを同じグレードの新しいファスナーに交換するのが良い方法です。

分離していないジョイントのボルトにかかる力は^[6]であり、クランプされた部分にかかる力は $${\displaystyle F_{b}=F_{p}+C\cdot F_{e}}$$$${\displaystyle F_{c}=-F_{p}+(1-C)\cdot F_{e}}$$

${\displaystyle F_{e}}$は外部から加えられた力であり、

${\textstyle F_{p}}$ボルトのプリロードです。

ボルトが支える外部荷重の部分はジョイント剛性比であり、 $${\displaystyle C=k_{b}/(k_{b}+k_{c})}$$

${\textstyle k_{b}}$ボルトの剛性は

${\displaystyle k_{c}}$クランプされた部品の剛性

クランプされた部品の分離は、クランプされた表面の力がゼロ（）のときに発生するため、分離力は、ボルトの力がゼロのときにボルトヘッドの下で分離が発生するため、分離力は、${\textstyle F_{c}=0}$$${\displaystyle F_{ec}=F_{p}/(1-C)}$$${\displaystyle (F_{b}=0)}$$${\displaystyle F_{eb}=-F_{p}/C}$$

添付のグラフと表は、クランプされた部品とボルトの相対的な剛性が、ボルトが受ける荷重の割合にどのように影響するかを示しています。たとえば、クランプされた部品の剛性がボルトの剛性と等しい場合 (青い曲線)、マイナスからプラスの予荷重の 2 倍の範囲の外部荷重では、ボルトの総荷重は予荷重の 2 倍しか変わらないため、適用荷重の 50% のみがボルトに伝達されます。引張荷重が予荷重の 2 倍を超えると、クランプされた部品が分離し、ボルトが全荷重を支えます。逆に、圧縮荷重が予荷重の 2 倍より低い場合、ボルトのヘッドで分離が発生し、ボルトの力はゼロになります。クランプされた部品とボルトの剛性比が 0.01 である曲線は、クランプされた部品の相対的な剛性が非常に低い場合、圧縮荷重が予荷重と等しくなるまで、荷重のほとんどすべてがボルトに伝達され、ボルトのヘッドで分離が発生し、ボルトの力がゼロになることを示しています。

エンジニアリングジョイントでは、正しい張力予荷重を与えるためにトルクを選択する必要があります。ファスナーにトルクをかけるには、通常、トルクレンチを使用します。^[7]特定のファスナー用途に必要なトルク値は、発行された標準文書に記載されているか、メーカーによって定義されているか、計算されています。最も摩擦の少ないねじ締結側にトルクをかけ、もう一方の側は反対側で保持するか、回転しないようにする必要があります。

必要な予荷重のトルクを計算するために使用される一般的な関係では、ねじ山の形状と、ねじ山内およびボルトの頭またはナットの下の摩擦が考慮されます。以下は、標準の ISO または国家規格のボルトとねじ山が使用されていることを前提としています。

${\displaystyle T=KP_{pre}d}$

どこ

${\displaystyle T}$必要なトルクは

${\displaystyle K}$ナッツファクター

${\displaystyle P_{pre}}$望ましいプリロード

${\displaystyle d}$ボルトの直径は

ナット係数Kは、ねじ山の形状、摩擦、ピッチを考慮します。ISOおよび統一国家規格のねじ山を使用する場合、ナット係数は次のようになります。^[8]

${\displaystyle K={\frac {d_{m}}{2d}}\,\left({\frac {\tan \psi +\mu \sec \alpha }{1-\mu \tan \psi \sec \alpha }}\right)+0.625\mu _{c}}$

どこ

${\displaystyle d_{m}}$= 平均ねじ径、ピッチ径に近い。

${\displaystyle d}$= 公称ボルト径

${\displaystyle \tan \psi}$= (ねじピッチ) / (π * d _m )

ねじピッチ = 1/N（Nは1インチまたはmmあたりのねじの数）

${\displaystyle \mu}$= ねじ山の摩擦係数

${\displaystyle \alpha}$= ねじ角度の半分（通常 60°） = 30°

${\displaystyle \mu_{c}}$= トルクをかけたヘッドまたはナットの下の摩擦係数

= = 0.15の場合、使用される寸法は任意のサイズの粗ボルトまたは細ボルトに対応し、ナット係数は K ≈ 0.20 であり、トルク/予圧の関係は次のようになります。 ${\displaystyle \mu}$${\displaystyle \mu_{c}}$

${\displaystyle T=0.20P_{pre}d}$

1/2 インチ - 20 UNF ボルトを 800 lb-in で締め付けた場合の効果を調べたところ、平均予圧は 7700 lbf という同じ値になりました。潤滑剤を塗布したボルト サンプルの予圧は平均値から 1100 lbf の標準偏差でしたが、潤滑剤を塗布したサンプルの標準偏差は 680 lbf でした。予圧値とトルクを上記の関係式で使用してナット係数を解くと、K = 0.208 となり、推奨値 0.20 に非常に近い値になります ^[8]。

構造用途に推奨されるボルトの予圧は、高強度ファスナーの場合はファスナーの保証荷重の少なくとも75% ^[7]、永久ファスナーの場合は保証荷重の90%である必要があります。予圧の利点を得るには、締め付け力がジョイント分離荷重よりも高くなければなりません。ジョイントによっては、ジョイントを固定するために複数のファスナーが必要な場合があります。ジョイントの均一な座りを保証するために、最終的なトルクが適用される前に、これらはすべて手で締め付けられます。

ボルトを締めることによって得られる予荷重は、有効なトルクの部分によって生じます。ねじ山とナットまたはボルト頭の下の摩擦は、加えられたトルクの一部を使用します。加えられたトルクの多くは、トルクをかけたボルト頭またはナットの下の摩擦 (50%) とねじ山の摩擦 (40%) を克服することで失われます。加えられたトルクの残りの 10% は、ボルトを伸ばして予荷重をかける上で役立ちます。最初、トルクを加えると、ボルトまたはナットの頭の下 (どちらの端にトルクをかけているかによって異なります) とねじ山の静摩擦を克服する必要があります。最後に、動摩擦が優勢になり、ボルトが張られるとトルクは 50/40/10 % の割合で分散されます。トルク値は、ねじ山とトルクをかけたボルト頭またはナットの下の摩擦、および固定する材料またはワッシャー (使用している場合) によって決まります。この摩擦は、ねじ山に潤滑剤やメッキ（カドミウムや亜鉛など）を塗布することで影響を受ける可能性があり、締結具の規格では、トルク値が乾式ねじ締めか潤滑式ねじ締めかを定義しています。潤滑によりトルク値が 15% ～ 25% 低下する可能性があるためです。乾式トルクで締めるように設計された締結具に潤滑剤を塗布すると、締め付け過ぎになり、ねじ山が損傷したり、締結具が弾性限界を超えて伸びて締め付け能力が低下したりする可能性があります。

ボルトヘッドまたはナットのどちらにもトルクをかけることができます。ベアリング面積または摩擦係数が大きい場合は、同じ目標プリロードを提供するためにより大きなトルクが必要になります。^[10]ファスナーは、クリアランスホールに取り付けられている場合にのみトルクをかけてください。

トルクレンチではボルトの予荷重を直接測定することはできません。

より正確な予圧の測定方法は、ナットからのねじの伸びを定義または測定することです。あるいは、ナットの回転角度の測定は、締結具のねじピッチに基づいてねじの伸びを定義するための基礎として役立ちます。^{[11]ねじの伸びを直接測定すると、締め付け力を非常に正確に計算できます。これは、}ダイヤルテストインジケータ、締結具の尾部のたわみの読み取り、ひずみゲージ、または超音波長さ測定 を使用して行うことができます。

ボルトの予荷重は、ボルトを降伏点までトルクをかけることによっても制御できます。状況によっては、熟練した作業者は、ボルトの材質が降伏し始めると、トルクレンチを回すために必要な作業量が減少するのを感じることができます。その時点で、ボルトの予荷重は、ボルトの面積とボルト材質の降伏強度によって決まります。この技術は、特別に作られた機械でより正確に実行できます。この方法は非常に高い予荷重でのみ機能し、比較的高価な工具を必要とするため、主に高性能エンジンなどの特定の用途でのみ一般的に使用されています。^{[12] [13]}

現場で留め具の張力を測定する簡単な方法は (今のところ) ありません。最も精度の低い方法から最も精度の高い方法まで、すべての方法では、まず留め具を緩め、次に留め具に力を加えて、その結果得られた伸びの量を定量化します。これは、採用されている技術に応じて「再トルク調整」または「再張力調整」と呼ばれます。

このプロセスで使用されるテクノロジーは次のとおりです。

問題のファスナーには電子トルクレンチが使用され、適用されるトルクの大きさが増加するにつれて、そのトルクを測定できるようになります。

最近の技術開発により、超音波テストを使用して張力を確立できるようになりました (± 1%)。これにより、各ファスナーにひずみゲージを設定する必要がなく、ひずみゲージと同じ精度が得られます。

張力を示す別の方法（主に鋼材の組み立て）では、クラッシュ ワッシャーを使用します。これは、穴が開けられ、オレンジ色のRTVが充填されたワッシャーです。一定の力（± 10%）が加えられると、オレンジ色のゴム ストランドが現れます。

大量生産ユーザー（自動車メーカーなど）は、コンピュータ制御のナットドライバーを頻繁に使用します。このような機械では、所定の値に達したときにトルク機構を停止する制御をコンピュータが行います。このような機械は、組立ラインでホイールナットを取り付けて締め付けるためによく使用されますが、鉱山現場の移動式タイヤ取り付けベイで使用するためにも開発されています。

ねじのかみ合いとは、ねじと雌ねじの間にかみ合うねじ山の長さまたは数です。ボルト接合は、ねじ山がせん断で破損する前にボルトの軸が引張で破損するように設計されていますが、これを実現するには、最小のねじのかみ合いを達成する必要があります。次の式は、この最小のねじのかみ合いを定義します。 ^[14]

${\displaystyle L_{e}={\frac {2\times A_{t}}{0.5\pi \left(D-0.64952p\right)}}}$

ここで、L _eはねじのかみ合い長さ、A _tは引張応力面積、D はねじの主径、p はピッチです。この式は、ねじと雌ねじの材質が同じ場合にのみ当てはまります。同じでない場合は、次の式を使用して、必要な追加のねじ長さを決定できます。^[14]

${\displaystyle J={\frac {\text{外ねじ材料の引張強度}}{\text{内ねじ材料の引張強度}}}}$

${\displaystyle L_{e2}=J\times L_{e}}$

ここで、L _{e2 は}必要な新しいねじの噛み合いです。

これらの式は絶対的な最小ねじの噛み合いを示していますが、多くの業界ではボルト接続は少なくとも完全に噛み合うことを指定しています。たとえば、FAAは一般的なケースでは、ボルト接続から少なくとも1つのねじが突き出ている必要があると決定しています。[1]

破損、緩み、腐食したボルトの故障モード分析を行う場合は、以下の故障モードを慎重に考慮する必要があります。

オーバーロード

過負荷は、アプリケーションの操作力によってクランプ荷重を超える負荷が発生し、時間の経過とともにジョイントが緩んだり、壊滅的な故障を引き起こしたりするときに発生します。

過度のトルク

締め付けすぎると、ねじ山が損傷し、留め具が変形して故障の原因となる可能性がありますが、これは非常に長い期間にわたって発生する可能性があります。締め付けが不十分だと、ジョイントが緩んで故障の原因となる可能性があり、またジョイントが曲がって疲労により故障する可能性もあります。

倦怠感

軸方向または横方向の荷重がボルトの予荷重を上回ったり、ボルトが横方向に滑ったりすると、ボルトの動きによって材料に小さな亀裂が生じ、最終的にはボルトまたは雄ねじ部品の疲労破壊につながる可能性があります。boltscience の Bill Eccles 氏によると、「ほとんどの用途では、ボルトの疲労耐性を確保する最も効果的な方法は、ボルトを十分に締め付けることです...」^[15]

ブリネリング

品質の悪いワッシャーを使用するとブリネル化が発生し、クランプ荷重が失われ、ジョイントが疲労破損する可能性があります。

その他の故障モード

その他の破損モードとしては、腐食、埋め込み、せん断応力限界の超過などがあります。

ボルト接合部は、せん断ピンのように、他の部品よりも先に破損することを意図した犠牲部品として意図的に使用されることがあります。

ロック機構は、ボルト接合部が緩まないようにするものです。振動や接合部の動きによってクランプ 荷重が失われ、接合部が破損する場合や、ボルト接合部の安全性が不可欠な装置では、ロック機構が必要です。自己緩み挙動の一般的なテストは、ユンカー テストです。

ジャムナッツ

2つのナットを互いに締め付ける。この方法では、薄いナットをジョイントの隣に配置し、その上に厚いナットを締め付ける。厚いナットはジョイントにより多くの力を加え、最初に薄いナットのねじ山にかかる力を解放し、次に反対方向に力を加える。このようにして、厚いナットはジョイントから離れたねじ山側をしっかりと押し付け、一方、薄いナットはジョイントに最も近いねじ山側を押し付け、2つのナットを両方向でねじ山に対してしっかりと固定する。^[16]

プレベリングトルクナット（ロックナット）

内部のねじ山にインサート（金属または非金属、例えばナイロックナット）を取り付けるか、外部のねじ山に非金属材料のプラグ/パッチを取り付けます。この材料は摩擦力で反対側の締結具のねじ山に結合し、締結具の抜けや緩みを防ぐためのトルクを生み出します。^[17]

化学ロック剤（ねじロック液）

化学的ロック剤を使用すると、硬化時にねじ山が結合します。このような化合物の例には、酸素がない状態で硬化し、ジョイントのねじ山を固定する接着剤として機能するLoctiteなどの嫌気性化合物が含まれます。 ^[17]化学的ロック方法は、離脱トルクの後に摩擦を生み出します。硬化したポリマーはナットを回転させると依然として摩擦を生み出すため、通常、支配トルクはゼロよりも高くなります。^[要出典]

安全ワイヤー（ロックワイヤー）

ナットとボルトの頭に穴を開け、その穴にワイヤーを通すことで逆回転を防止します。このロック方法は手間がかかりますが、重要なジョイントでは今でも使用されています。^[1]

ロックナット

ナットの一部は締め付け時に弾性変形し、ロック作用を発揮します。

スプリングワッシャーとロックワッシャー

締め付け時に軸方向に曲がるワッシャー。スプリング ワッシャーは追加の軸方向力を生成しますが、ロック ワッシャーには、回転に対してより直接的な抵抗を与えるように表面に係合する部品があります。

ボルトのぶつかり合いは、建物内でボルト接合部が「荷重を受けた状態で軸受け」に滑り込むときに発生し、ライフルの発砲音に似た大きな恐ろしい音が発生しますが、構造上は問題がなく、居住者に危険を及ぼすことはありません。

2 つの要素間のボルト接合は、ベアリング型接合、または摩擦接合として機能する場合があります。摩擦接合では、要素は十分な力で締め付けられ、締め付けられた表面間の摩擦によって、要素が横方向に滑るのを防ぎます。

ベアリング ジョイントでは、ボルト自体が、クランプされた要素の穴の側面にボルトのシャンクを当てることで、要素の横方向の動きを制限します。このようなジョイントでは、クランプされた表面間に高いレベルの摩擦が必要ないため、必要なクランプ力は少なくなります。ボルトと穴の間に隙間があるため、ボルトが穴の側面に当たる前に、多少の横方向の動きが生じる可能性があります。

ベアリングジョイントとして設計されている場合でも、特に建物にまだ十分な荷重がかかっていない場合、クランプされた要素間の表面摩擦がしばらくの間動きに抵抗するのに十分である可能性があり、そのため最初は摩擦ジョイントとして機能します。横方向の力がこの摩擦を克服するのに十分になると、クランプされた要素は穴の側面がボルトのシャンクに当たるまで動きます。この動き（「ベアリングへの滑り込み」）は通常、非常に突然始まり、突然停止し、関連する要素の弾性エネルギーが解放されることが多く、大きな無害な衝撃音が発生します。^[18]

• SA-193/SA-193M: 「高温用合金鋼およびステンレス鋼ボルト材料の仕様」
• SA-194/SA-194M：「高温用ボルト用炭素鋼および合金鋼ナットの仕様」
• SA-320/SA-320M：「低温用合金鋼ボルト材料の仕様」
• EN 1515: 「フランジとそのジョイント - ボルト締め」
  • EN 1515-1: 「フランジとそのジョイント - ボルト締め - パート 1: ボルト締めの選択」
  • EN 1515-2: 「フランジとそのジョイント - ボルト締め - パート 2: 鋼製フランジのボルト材料の分類、PN 指定」
  • EN 1515-2: 「フランジとそのジョイント - ボルト締め - パート 3: 鋼製フランジのボルト材料の分類、クラス指定」
• ISO 4014: 「六角ボルト - 製品グレード A および B」
• ISO 4017:「六角ネジ - 製品グレード A および B」
• ISO 4032: 「六角ナット、スタイル 1 - 製品グレード A および B」
• ISO 4033: 「六角ナット、スタイル 2 - 製品グレード A および B」

注記

文献

• コリンズ、ジャック A.; スターブ、ジョージ H.; バスビー、ヘンリー R. (2002)、機械要素と機械の機械設計、Wiley、ISBN 0-471-03307-3。
• オバーグ、エリック; ジョーンズ、フランクリン D.; マコーリー、クリストファー J.; ヒールド、リカルド M. (2004)、『機械ハンドブック』（第 27 版）、インダストリアル プレス、ISBN 978-0-8311-2700-8。

ウィキメディア・コモンズには、ボルト接合に関連するメディアがあります。

• ボルトジョイント計算機
• ボルトの計算式と計算機
• ボルトがぶつかる症候群 AISC
• ボルトを叩く - 別の視点 AISC
• ボルトサイエンス - ジョスト効果
• ねじ留め具 - 適切な張力で締める米国国防総省文書 MIL-HDBK-60、2.6MB pdf。
• ファスナー設計マニュアル、NASA-RP-1228、100 ページ、1990 NASA ハンドブック、5.1 Mb、pdf。
• ねじの力学
• FAA アドバイザリーサーキュラー 43.13-1B、パラグラフ 7-37「グリップの長さ」
• ボルト接合解析
• ボルトジョイント設計、締結エンジニアリングおよび設計サポート